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ハイパワー バスバーのシミュレーション – SOLIDWORKS 内の過渡磁気解析

問題の説明

この論文では、SOLIDWORKS 内の EMWorks2D を使用して、ハイパワー バスバーの 2D モデルを解析します。磁場、渦電流、近接効果、電磁損失などを含むさまざまなバスバーのパラメーターを計算するために、過渡電磁シミュレーションが実行されます。これらの結果に加えて、近接、表皮効果、シールド効果などのいくつかの物理現象が評価されます。図 1a) と 1b) は、それぞれ完全な 3D モデルと単純化された 2D モデルを示しています。 EMWorks2D の 2D 簡略化機能を使用して、最初の 3D ジオメトリをシミュレーションの準備が整った 2D サーフェスに自動的に変換します。シミュレートされたバスバーの定格電流は 50Hz で 3kA です。

調査したバスバーの CAD モデル、a) 3D モデル、b) 2D モデル

図 1 -調査対象のバスバー CAD モデル、a) 3D モデル、b) 2D モデル

過渡磁気シミュレーション

このセクションでは、過渡磁気解析を実行して、磁場、渦電流、近接効果、電磁損失などを含むさまざまな電磁量を計算します。
図 2a) と 2b) は、異なる時間ステップでのバスバー モデルの磁束分布のコンタープロットとライン プロットをそれぞれ示しています。時間に対するフィールド プロットのアニメーション (2 つの電気サイクル中) を図 3 に示します。

磁場結果、-a)-フリンジ-プロット-アット-0s、-b)-ライン-プロット-at-11ms-v1

図 2 -磁場の結果、a) 0 秒でのコンタープロット、b) 11 ミリ秒での線プロット
時間に対する磁場マッピングのアニメーション
図 3 -時間に対する磁場マッピングのアニメーション

EMWorks2D のパラメトリック スイープ機能を使用して、バスバーの入力電流を変化させ、磁場の結果を XY 平面の軸に沿って評価します。図 4 に見られるように、異なる入力電流に対して、磁場は同じ挙動を示し、バスバーの導体の周りにいくつかのピークを表しています。

2 点間の磁場結果

図 4 - 2 点間の磁場結果

図 5 は、バスバー モデル フェーズの電流密度分布を示しています。静的シミュレーションとは異なり、過渡シミュレーションでは、適用される電流は時間によって変化し、表皮効果や近接効果などのさまざまな物理現象が観察されます。上記の現象により、電流分布が均一ではないことが図 5 からわかります。図 6 は、1 つのバスバーの導体壁を通る電流密度を示しています。片側から反対側に移動すると減少します。

11ms でのバスバーの電流分布

図 5 - 11ms でのバスバーの電流分布
導体の厚さに沿った電流密度の変化
図 6 -導体の厚さに沿った電流密度の変化

バスバー モデルの総電磁損失 (図 7) は、さまざまな入力電流に対して計算されます。図 8 に要約されているように、平均損失は供給電流に比例して増加します。

異なる入力電流での時間に対する電磁損失

図 7 -異なる入力電流での時間に対する電磁損失

平均 AC 損失対電流
図 8 -平均 AC 損失対電流

バスバーは通常、銅またはアルミニウムでできています。したがって、これら2つの材料を使用した場合の電磁損失の調査が必要です。図 9 は、銅とアルミニウムの両方の材料について調査したバスバーの電磁損失を示しています。これは、アルミニウムが銅よりも損失が大きいことを示しています。これは、電気抵抗率が高いためです。しかし、これは、アルミニウムが銅に比べて重量とコストの比率が優れているため、銅のバスバーが完全に優れているという意味ではありません.

異なる材料での電磁損失

図 9 -さまざまな材料での電磁損失

図 10 には、さまざまな周波数での時間に対するバスバー モデルの総損失が含まれています。図 11 に示すように、平均損失は 1kHz (~740W) で最大になり、周波数が 50Hz (~225W) で最小になります。したがって、電磁損失は周波数とともに増加し、これは表皮効果によるものであると結論付けることができます。表皮効果現象によって引き起こされる表皮深さは、周波数とともに減少し、バスバーの抵抗と損失が大きくなります。図 12 は、周波数に対する AC/DC 損失の比率も示しています。この比率は、周波数が高いほど重要になります。 50 Hz で 1.09 から 1kHz で 3.6 に増加します。

電磁損失対周波数

図 10 -電磁損失対周波数


損失と AC/DC 損失比対周波数
図 11 -周波数に対する平均損失と AC/DC 損失比

図 12 では、さまざまな位相のローレンツ力 x 成分が時間に対してプロットされています (印加電流は 3kA ピークです)。位相2 の平均ローレンツ力はほぼゼロであるのに対し、合計平均力は約 4.5N であることを示しています。

バスバー 3 相のローレンツ力 x 成分の結果

図 12 -バスバー 3 相のローレンツ力 x 成分の結果

シールド効果

図 14 と 15 は、それぞれ、金属シールドがある場合とない場合の静的磁場と時間変化する磁場の比較を示しています。どちらの場合も、シールドなしのバスバーとは異なり、磁場分布はマグニチュードの点で小さくなり、スチール シールドが追加されるとバスバーの周囲の小さな領域に制限されます。


図 13 -シールド バスバー モデル

a) 金属シールドなし、b) 金属シールドありの周囲の空気領域に静磁場が生じる

図 14 -周囲の空気領域における静磁場の結果、a) 金属シールドなし、b) 金属シールドあり
AC 磁界は、周囲の空気領域で発生します。a) 金属シールドなし、b) 金属シールドあり
図 15 -周囲の空気領域における AC 磁界の結果、a) 金属シールドなし、b) 金属シールドあり

ただし、シールドにより、電磁放射から電子部品と人間の健康を確実に保護できますが、追加の電力損失が発生します。下の図は、金属シールドで囲まれた場合のバスバーの総損失を示しています。

スチールシールドバスバーの場合の電磁損失

図 16 -鋼製シールド バスバーの場合の電磁損失

以下は、金属シールドの場合の 3 つのバスバー ラインのローレンツ力の結果です。見てわかるように、全体として、シールドなしのバスバーの場合の 4.5N と比較して、平均力は 1N 未満です。したがって、鋼のシールドは、特に短絡の場合に磁力の影響を減らすことができます。

金属シールドの場合、ローレンツ力によりバスバーが 3 相になります

図 17 -金属シールドの場合、ローレンツ力によりバスバーが 3 相になる

短絡応答

図 18 は、バスバーの第 3 段階におけるローレンツ力の結果の比較を示しています。この比較は、ローレンツ力が金属シールドの存在下で減少することを示しています。

短絡状態でのローレンツ力の結果

図 18 -短絡状態でのローレンツ力の結果

図 19 は、シールド付きおよびシールドなしのバスバー モデルの場合の短絡状態での電磁損失を示しています。短絡損失はかなり大きく、システムの損傷を引き起こす可能性があります。

短絡状態での電磁損失
図 19 -短絡状態での電磁損失

まとめ

このアプリケーション ノートでは、EMWorks2D を使用してバスバー モデルを調べました。いくつかの動作条件下でシミュレートされたバスバーのさまざまな出力結果を計算するために、過渡磁気解析が実行されました。磁場、電磁損失、回路パラメータは、EMWorks2D を使用して計算されました。



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